У высоковольтных TRANSIL диодов, которых обычно надо два последовательно включить, емкость около 400пФ соответственно деленная на 2 будет 200пФ. А на счет жесткого ограничения снаббером, обычно между конденсатором и диодом ставят токо ограничительный резистор, дабы не превысить RMS ток через конденсатор, конденсатор кстати от больших токов может хорошо разогреваться. Вы рассчитывали ток через этот конденсатор?
Более менее не нагреваются COG конденсаторы, но судя по размеру у вас не COG.
Отстал я от жизни, не ожидал 1206 размер 10нФ х 630V увидеть. Я тоже надеялся на снабберы, но после нескольких пробоев высоковольтного ключа по превышению напряжения, при непонятных стечениях обстоятельств. Стал страховаться и ставить TRANSIL между истоком и стоком силового транзистора, вольт на 50-100 меньше чем предельное напряжение транзистора. Гореть перестали. Всего не учтешь, тут даже трансформатор чуть не так намотал уже совсем другое значение индуктивности рассеивания и совсем другое напряжение в выбросе при переключении.
Смущают габариты конденсатора C9 в снаббере. Резисторы R15 R16 номиналом 300КОм, суммарной мощностью рассеивания 0.4 Ватта и рабочим напряжением 150В тоже вызывают вопросы. Вы не могли бы указать его номинал, рабочее напряжение и тип конденсатора.
Вы путаете тепловой пробой и пробой от превышения напряжения, обратного или прямого при запертом транзисторе. Тепловой пробой происходит при перегреве кристала, когда открытый или находящийся в линейном режиме кристал транзистора перегревается из за недостаточного отвода тепла.
Ну да, платка по сложней получится. Вторая сторона без элементов, туда что то можно установить. Десять диодов на катодах устанавливать не нужно, тоже место освободиться.
Извиняюсь, BU2090 12 битный, но это ничего не меняет, 2 штуки 74164 последовательно, тактовый сигнал на оба, данные последнего бита первого региста подключаем к входу данных второго (там два входа А и B по схеме И, просто на каждой микросхеме соединяем их вместе), вход сброса через 10К резистор к +5В. И все.
А это с программой никак не связано, BU2090 это сдвиговый 16 битный регистр со сдвигом по переднему фронту. Меняется на 2 штуки 74164, на каждом используемом выходе, резисторный делитель и транзистор, диоды и делитель r25, r26 убираем.
Посмотрел цены на эти индикаторы и вошел в ступор. Я бы при таких ценах на индикаторы конечно «соломку» подстелил. У ИН-18 разница между зажиганием и поддержанием разряда 20В, у этих индикаторов 10В. Конечно 21В вроде как в 2 раза больше, но по мне так все равно мало. При стоимости 250В транзистора 4руб, такой схемотехническое решение кажется по крайней мере спорным. Просто хотелось бы понять, зачем дорогая BU2090 плюс риски, когда можно два копеечных сдиговых регистра плюс копеечные транзисторы.
Год для таких индикаторов, при круглосуточной работе, очень большой срок. Было бы интересно через год узнать, как чувствуют себя индикаторы в ваших часах. Печаль в раритетных индикаторах заключается в том, что с каждым годом их все труднее и дороже купить. А раньше, эти индикаторы меняли не задумываясь, достать 155ид1 было гораздо сложнее.
Технологии тогда не позволяли на одном кристале с низковольтной логикой размещать высоковольтные транзисторы с пробивным напряжением 200В. Сейчас могут, но ГРИ индикаторы ушли в прошлое, хотя такое решение и сейчас дороговато бы вышло.
Предельное напряжение для выходных транзисторов BU2090F 25В, делитель R26, R25 расчитан на 21В. Соответсвенно стоки транзисторов шунтируются через диоды на этот делитель. Похожее решение (стабилитроны на выходах) было в микросхеме К155ИД1, только у нее было повыше пробивное напряжение 60В. Где то читал, что такое решение вредно влияет на срок службы индикатора так как ток течет даже через погашенные катоды.По мне так лучше поставить обычный сдвиговый регистр и ключи на высоковольтных транзисторах.
Я провел такой эксперимент, распилил вдоль алюминиевую трубку длиной 31см, с внутренним диаметром 14мм. Зазор получился шириной около 1.5мм, шов конечно не ровный, резал обычным дремелем, но абсолютно чистый, никаких замыканий. И как оказалось в такой разрезанной трубке неодимовый магнит в виде шарика диаметром 12.7мм тоже заметно замедляется по сравнению со свободным падением. Я успевал досчитать медленно до 3 (старался сделать интервал счета около 1 сек) пока шарик пройдет трубку насквозь. Вот как быть с таким опытом? В разрезанной вдоль трубке токи в плоскости перпендикулярной направлению движению шарика течь не могут. Трубка естественно держалась перпендикулярно плоскости пола.
Да, подойдут, дорогие только, цена примерно в 3 раза больше чем у pic10f322. Мне большая мощность не нужна была, преобразователь питался от USB 2, соответственно максимальная мощность ограничивалась 2.5 ваттами. Хватило выходных токов контроллера чтобы управлять ключевыми транзисторами. Спасибо за наводку.
Да, я знаю. Но я ставил между истоком и стоком силового транзистора, там диод не нужен. Согласен, не самый удачный вариант, но помогло.
Factors Affecting
Temperature Rise in
MLC Capacitors
Более менее не нагреваются COG конденсаторы, но судя по размеру у вас не COG.
Вы путаете тепловой пробой и пробой от превышения напряжения, обратного или прямого при запертом транзисторе. Тепловой пробой происходит при перегреве кристала, когда открытый или находящийся в линейном режиме кристал транзистора перегревается из за недостаточного отвода тепла.
Нет тока нет тепла. Поэтому тепловой пробой происходит на открытом элементе. А пробой, потому что элемент перестает закрываться.
По вашей схеме не понятно, к какому разряду регистра какой подключен разряд индикатора, я подписал выводы для подключения индикатора произвольно.
Да, подойдут, дорогие только, цена примерно в 3 раза больше чем у pic10f322. Мне большая мощность не нужна была, преобразователь питался от USB 2, соответственно максимальная мощность ограничивалась 2.5 ваттами. Хватило выходных токов контроллера чтобы управлять ключевыми транзисторами. Спасибо за наводку.